當(dāng)耐火保溫材料抗壓強(qiáng)度按現(xiàn)代科學(xué)技術(shù)來區(qū)別時(shí)，材料的抗壓強(qiáng)度大部分能夠區(qū)別為抗壓強(qiáng)度、形變和毀壞。材料的實(shí)際抗壓強(qiáng)度通常關(guān)鍵在于各種各樣負(fù)載（機(jī)械設(shè)備載荷、耗熱量、電磁感應(yīng)負(fù)載和重能力能負(fù)載等）施加壓力時(shí)的不一樣規(guī)范。依據(jù)實(shí)際材料的形變至毀壞的特點(diǎn)，能夠?qū)⒉牧蠚拇致缘胤殖蓛深悾貉有詺暮退苄孕巫儦?。耐火保溫材料歸屬于延性材料，它們在規(guī)范規(guī)范下(在環(huán)境溫度298K及標(biāo)準(zhǔn)大氣壓下）承擔(dān)載荷時(shí)呈延展性形變，直至毀壞截止。塑性材料（如粘土、高聚物和大部分金屬復(fù)合材料）在承擔(dān)載荷時(shí)呈塑性形變，直至毀壞截止。即使能夠?qū)⒉牧吓卸ǖ胤殖裳有圆牧虾退苄圆牧?，但在相?yīng)規(guī)范下，延性材料能夠展現(xiàn)塑性形變；反過來，塑性材料還可以依照延性材料毀壞的原理形成毀壞。因此可見，不會(huì)有絕對性的延性材料，也不會(huì)有絕對性的塑性材料。
 

通常以為，耐火保溫材料的形變特點(diǎn)關(guān)鍵在于載荷的高低和種類，載荷擴(kuò)大的速率以及功效的時(shí)間段。施加壓力載荷的規(guī)范將會(huì)更改材料的形變特點(diǎn)，因而施加壓力載荷時(shí)材料的特性呈哪種破裂方式關(guān)鍵在于其有機(jī)化學(xué)特性和載荷施加壓力的規(guī)范。這就表明，材料的特性和載荷施加壓力的規(guī)范(環(huán)境溫度、物質(zhì)等）將是牽制其破裂毀壞的關(guān)鍵原理。
 

針對工業(yè)生產(chǎn)耐火保溫材料而言，其實(shí)際抗壓強(qiáng)度并不一定其物理學(xué)常數(shù)，它僅是依照實(shí)際加工工藝生產(chǎn)制造的特殊耐火保溫材料的產(chǎn)品質(zhì)量和生產(chǎn)工藝流程可靠性的主要參數(shù)。
 

根據(jù)對耐火保溫材料組成、結(jié)構(gòu)特征的科學(xué)研究發(fā)覺：在同樣的規(guī)范下，小細(xì)顆粒物組成的耐火保溫材料抗壓強(qiáng)度比由大細(xì)顆粒物組成的耐火保溫材料抗壓強(qiáng)度大，由于大細(xì)顆粒物通常形成大出氣孔，當(dāng)出氣孔外形尺寸大時(shí)，橫截層面上固態(tài)的總面積減少，單位總面積的地應(yīng)力則提升，易造成破裂。因而，耐火保溫材料抗壓強(qiáng)度必定同細(xì)顆粒物高低相關(guān)聯(lián)。
 

科學(xué)研究得出結(jié)論，在總孔隙率8同樣的具體情況下，由出氣孔分布均勻的可吸入顆粒物料組成的耐火保溫材料，其常溫下抗壓強(qiáng)度抗壓強(qiáng)度與由大細(xì)顆粒物料組成的耐火保溫材料的常溫下抗壓強(qiáng)度抗壓強(qiáng)度是不一樣的，并且隨之環(huán)境溫度的升高和時(shí)間段的增加，前面一種抗壓強(qiáng)度比后面一種抗壓強(qiáng)度減少得快?？偠灾?，在總孔隙率同樣的具體情況下，當(dāng)大出氣孔被固態(tài)均勻分布分隔時(shí)，其抗壓強(qiáng)度就會(huì)提升，而不分布均勻的大出氣孔則會(huì)使耐火保溫材料抗壓強(qiáng)度減少。

因此可見，即使組成耐火保溫材料的有機(jī)化學(xué)組成同樣，假若結(jié)構(gòu)特征不同樣時(shí)，其抗壓強(qiáng)度也會(huì)形成非常大的區(qū)別。上邊所探討的具體內(nèi)容，針對氧化物質(zhì)系定型耐火保溫材料而言是恰當(dāng)?shù)?。但它并不一定能適合非氧化物質(zhì)與氧化物質(zhì)組成的復(fù)合型耐火保溫材料（通稱復(fù)合型耐火保溫材料）的具體情況。
 

科學(xué)研究結(jié)果顯示證實(shí)，耐火澆注料等不定型耐火保溫材料和復(fù)合型耐火保溫材料的孔隙率并不一定操縱其抗壓強(qiáng)度的關(guān)鍵要素。這種耐火保溫材料抗壓強(qiáng)度關(guān)鍵關(guān)鍵在于基本材料中可吸入顆粒物料的體積分?jǐn)?shù)和細(xì)顆粒物與基本材料相互之間的融合抗壓強(qiáng)度。